Презентация на тему: Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов

Реклама. Продолжение ниже
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов
1/26
Средняя оценка: 4.6/5 (всего оценок: 75)
Код скопирован в буфер обмена
Скачать (416 Кб)
Реклама. Продолжение ниже
1

Первый слайд презентации: Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов

19.02.2019 1 Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов Строительные конструкции - 1 8 лекция

Изображение слайда
1/1
2

Слайд 2

2 19.02.2019 конструкциялардың құрамында Основные расчетные положения. Образование наклонных трещин в изгибаемых элементах (например, у опор балок, рис.1) обусловлено совместным действием изгибающих моментов и поперечных сил. Место их образования, наклон, раскрытие и развитие по высоте зависят от вида нагрузок, формы сечения, вида армирования, соотношения M/Q и других факторов. Разрушение элементов по наклонным сечениям не менее вероятно, чем по нормальным (в пролете). Рис 1

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
3

Слайд 3

3 19.02.2019 После образования наклонной трещины элемент разделяется на две части, связанные между собой: в сжатой зоне бетоном над наклонной трещиной в растянутой зоне - продольной арматурой, хомутами и отгибами, пересекающими наклонную трещину С возрастанием внешней нагрузки разрушение изгибаемого элемента по наклонному сечению происходит по одному из трех возможных случаев

Изображение слайда
1/1
4

Слайд 4

4 19.02.2019 Случай 1 - раздробление бетона стенки по наклонной полосе между наклонными трещинами от главных сжимающих напряжений (рис 2) 2-наклонная трещина, 4- раздробление сжатой полосы стенки (1) Рис. 2

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/3
5

Слайд 5

5 19.02.2019 Такое разрушение возможно при малой ширине b сечения элемента (тавровое, двутавровое, коробчатое) в зоне действия поперечных сил, когда величина главных сжимающих напряжений σ mc может превзойти прочность бетона на сжатие R b Это обусловлено возникновением в стенке двухосного напряженного состояния при котором по взаимно перпендикулярным площадкам действуют сжимающие и растягивающие напряжения. Последние существенно снижают прочность бетона на сжатие. Это особенно касается тонкостенных балок, в которых от совместного действия предварительного обжатия и внешних нагрузок в стенке возникают значительные сжимающие усилия

Изображение слайда
1/1
6

Слайд 6

6 19.02.2019 Экспериментально установлено, что прочность стенки элементов, армированных хомутами, по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена, если соблюдено условие где Q — поперечная сила от внешней нагрузки, принимают не менее h 0 от опоры; φ w 1 — коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, φ b 1 - коэффициент, оценивающий способность различных видов бетона к перераспределению усилий, α = E s / Е ь - коэффициент приведения арматуры к бетону, μ w = A s w /(bs) - коэффициент поперечного армирования по длине элемента, β - коэффициент, равный 0,01 - для тяжелого, мелкозернистого и ячеистого бетона, 0,02 - для легкого бетона здесь (2)

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/3
7

Слайд 7

7 19.02.2019 Случай 2 - сдвиг по наклонному сечению от доминирующего действия поперечной силы (рис 3). Образование наклонной трещины начинается в середине боковых граней, где касательные напряжения τ от поперечной силы достигают максимума где σ mt - главные растягивающие напряжения на уровне нулевой линии элементов без напрягаемой арматуры. (3) Рис. 3

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/3
Реклама. Продолжение ниже
8

Слайд 8

8 19.02.2019 Вследствие неупругих свойств бетона касательные напряжения распределяются равномерно по сечению, поэтому наклонная трещина раскрывается примерно одинаково по всей своей длине При разрушении происходит взаимное смещение частей элемента по вертикали. Такое разрушение возможно только при хорошо заанкеренной рабочей арматуре, препятствующей взаимному повороту частей элемента В результате совместного действия сжимающих и срезающих усилий разрушается (срезается) бетон сжатой зоны.

Изображение слайда
1/1
9

Слайд 9

9 19.02.2019 Расчет прочности наклонных сечений на действие поперечной силы производят в обязательном порядке. Для увеличения трещиностойкости элементов по наклонным сечениям применяют (см. рис 4) напрягаемую поперечную арматуру, отгиб части продольной напрягаемой арматуры или криволинейную напрягаемую арматуру Рис. 4

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
10

Слайд 10

10 19.02.2019 Если касательные напряжения не достигают своего максимального значения ( τ max ≤ 2,5 R bt ), то наклонные трещины не образуются. (4) Из условия необходимости постановки хомутов в общем случае рабочая высота сечения элементов: В этом случае условие (3) принимает вид коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах коэффициент, учитывающий влияние продольных сил φ b 3 - коэффициент, принимают для тяжелого бетона - 0,6; мелкозернистого - 0,5, легкого марки средней плотности D1900 и более - 0,5, D1800 и менее - 0,4; ( 5 ) Значение 1 + φ f + φ n во всех случаях принимают не более 1,5. При соблюдении условия ( 4 ) расчет наклонных сечений на прочность по поперечной силе не производят.

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/4
11

Слайд 11

11 19.02.2019 Случай 3 - излом по наклонному сечению от доминирующего действия изгибающего момента М. Под воздействием постепенно возрастающего изгибающего момента главные растягивающие напряжения преодолевают сопротивление бетона на осевое растяжение R bt, se r и образуется наклонная трещина с максимальным раскрытием в растянутой зоне ( 6 ) Рис. 5

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/3
12

Слайд 12

12 19.02.2019 Бетон растянутой зоны в наклонном сечении выключается из работы и все растягивающие усилия передаются на продольную и поперечную арматуру. Происходит взаимный поворот частей элемента вокруг мгновенного центра вращения, расположенного в центре тяжести Д сжатой зоны сечения. При слабом заанкеривании арматура выдергивается даже при небольших значениях изгибающего момента, а при хорошем - напряжения в ней достигают физического σ у (условного σ 0,2 ) предела текучести или временного сопротивления (для высокопрочной проволоки) σ и, сжатая зона сокращается по высоте и разрушается

Изображение слайда
1/1
13

Слайд 13

13 19.02.2019 Если главные растягивающие напряжения не достигают R bt,ser трещина не образуется и поперечная сила полностью воспринимается одним бетонным сечением. Прочность наклонных сечений на действие момента М надежно обеспечивается простыми конструктивными мероприятиями, поэтому часто специальных расчетов не производят. Прочность элементов по наклонным сечениям на совместное действие изгибающего момента М и поперечной силы Q рассчитывают по приближенной методике — в зависимости от случая разрушения элементов.

Изображение слайда
1/1
14

Слайд 14

14 19.02.2019 Расчет на действие поперечной силы. Случай 2 — разрушение балки по наклонному сечению (см рис 3) указывает на недостаточность прочности ее наклонных сечений по поперечной силе Q. Основное уравнение прочности получают из условия равновесия ∑ у = 0 внешних и внутренних сил приопорной части элемента (рис 6) Рис. 6

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
Реклама. Продолжение ниже
15

Слайд 15

15 19.02.2019 Прочность наклонного сечения считают обеспеченной, если поперечная сила от внешних нагрузок Q меньше поперечной силы Q u, воспринимаемой наклонным сечением ( Q ≤ Q и ), Поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое поперечной арматурой, пересекающей наклонную трещину Поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое отгибами, пересекающими наклонную трещину, Предельное поперечное внутреннее усилие, воспринимаемое бетоном зоны в армированном наклонном сечении, q sw - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения; (7) (8) (9) (10) (11) (12) =

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/8
16

Слайд 16

16 19.02.2019 φ f и φ n - коэффициенты, имеют то же значение, что и в формуле (5), с - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента (рис.6), Сущность расчета наклонных сечений на действие поперечной силы Q сводится : к проверке достаточности бетонного сечения и продольной арматуры определению необходимой площади и правильному размещению хомутов и отгибов При расчете на действие поперечной силы необходимо также обеспечить прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами s, между опорой и отгибом s 1 и между отгибами s 2 φ b 2 - коэффициент, учитывающий вид бетона, принимают φ b 2 = 2 - для тяжелого и ячеистого бетона; 1,7 - для мелкозернистого бетона, 1,9 - для легкого бетона при марке по плотности, равной или более D1900,

Изображение слайда
1/1
17

Слайд 17

17 19.02.2019 Расчет хомутов Рис. 7 При несоблюдении условия (4) наклонные сечения усиливают хомутами (рис 7) Усилие, которое воспринимают бетон, сжатый в наклонном сечении, и хомуты, получают из уравнения (7), подставив в него значения Q b и Q sw определяемые из уравнений (12) и (8). Основное условие прочности наклонного сечения, армированного хомутами, по поперечной силе получает вид

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
18

Слайд 18

18 19.02.2019 где Q — поперечная сила от внешней нагрузки в наиболее удаленном от опоры конце наклонного сечения, q sw „— усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения ( 9 ); k — коэффициент, имеет то же значение, что в формуле ( 10 ) (13) Условие ( 13 ) показывает, что предельная поперечная сила, воспринимаемая наклонным сечением, изменяется в зависимости от длины его проекции с на продольную ось элемента

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
19

Слайд 19

19 19.02.2019 При уменьшении угла наклона второе слагаемое увеличивается, потому что все большее количество хомутов оказывается в наклонном сечении, а первое слагаемое (предельная поперечная сила, воспринимаемая сжатой бетонной наклонной полосой) уменьшается. При увеличении угла наклона (уменьшении проекции с ) наблюдают обратную картину Следовательно, самым опасным наклонным сечением будет такое, в котором сумма слагаемых в формуле ( 13 ) будет наименьшей, т.е. по формуле (10).

Изображение слайда
1/1
20

Слайд 20

20 19.02.2019 (1 5 ) При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки имеем невыгоднейшее значение с о при или q 1 ≤0,14 φ b2 (1+ φ f + φ n )R bt b при не выполнении этих условий (1 6 ) q 1 ≤0,56q sw где q 1 — нагрузка При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно удовлетворяться условие (14)

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/5
21

Слайд 21

21 19.02.2019 Определение требуемой интенсивности хомутов q sw, производят следующим образом При действии на элемент сосредоточенных сил, располагаемых на расстояниях с 1 от опоры, для каждого наклонного сечения с длиной проекции с o не превышающей расстояния до сечения с максимальным изгибающим моментом, значение интенсивности хомутов q sw, определяют в зависимости от коэффициента по одной из следующих формул

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
22

Слайд 22

22 19.02.2019 (1 7 ) если то если то если то (1 8 ) (1 9 ) если то ( 20 )

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/9
23

Слайд 23

23 19.02.2019 где h o принимают не более с 1 Q 1 — поперечная сила в нормальном сечении, расположенном на расстоянии с 1, от опоры, с o = с 1, но не более 2 h o Окончательно принимают наибольшее значение q sw,1

Изображение слайда
1/1
24

Слайд 24

24 19.02.2019 При действии на элемент только равномерно распределенной нагрузки q значение интенсивности хомутов определяют по формулам ( 21 ) ( 22 ) ( 23 ) ( 24 ) ( 25 )

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/7
25

Слайд 25

25 19.02.2019 где Q max - поперечная сила в опорном сечении; Q b1 - поперечная сила, q 1 - см формулу ( 16 ), k — см формулу ( 12 ) В том случае, если полученное значение q sw не удовлетворяет условию ( 14 ), то снова вычисляют q sw по формуле ( 26 )

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/3
26

Последний слайд презентации: Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов

26 19.02.2019 В соответствии с нормами [1] расстояние между поперечными стержнями в элементах, не имеющих отогнутой арматуры, в случаях, когда они ставятся по расчету или по конструктивным соображениям, принимают: а) на приопорных участках (равных при равномерной нагрузке 1/4 пролета) для балок h ≤ 450 мм — не более h /2 и не более 150 мм, для балок h> 450 мм — не более h /3 и не более 500 мм; б) на остальной части пролета при h >300 мм — не более З h /4 и не более 500 мм. Диаметр поперечной арматуры должен удовлетворять требованиям технологии сварки

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
Реклама. Продолжение ниже