Презентация на тему: Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования

Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Исходные данные
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
СНиП 2.04.02-84* табл.18
СНиП 2.04.02-84* табл.18
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
СНиП 2.04.02-84* табл.1 9
СНиП 2.04.02-84* табл.1 9
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
СНиП 2.04.02-84*
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
СНиП 2.04.02-84*
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
СНиП 2.04.02-84*
СНиП 2.04.02-84*
7. Расчет системы сбора осветленной воды.
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Камера хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
4. Расчет системы распределения воды.
СНиП 2.04.02-84*
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
СНиП 2.04.02-84*
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
1/37
Средняя оценка: 4.8/5 (всего оценок: 81)
Код скопирован в буфер обмена
Скачать (304 Кб)
1

Первый слайд презентации: Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования

Изображение слайда
2

Слайд 2: Исходные данные

Дано: Q полн = 154 500 м ³ /сут = 6437,5 м ³ /ч=1788,2л/с =1.7882 м ³ /с, М=500 мг/л (воды мутные — св. 250 до 1500 мг/л [п.6.9] ), Ц = 70°, Дк=50 мг/л. Рассчитать горизонтальный отстойник и КХО со слоем взвешенного осадка.

Изображение слайда
3

Слайд 3

1 2 1 2 - Зона осаждения - Зона накопления и уплотнения осадка В Н L V U 0

Изображение слайда
4

Слайд 4

Площадь отстойника в плане: где α – коэффициент объемного использования отстойника, 1,3 [п.6.67]; q – расчетный расход воды, 6437,5 м ³ /ч; U 0 – скорость выпадения взвеси, 0,6 мм/с [табл.18];

Изображение слайда
5

Слайд 5: СНиП 2.04.02-84* табл.18

Характеристика обрабатываемой воды и способ обработки Скорость выпадения взвеси u 0, задерживаемой отстойниками, мм/с Маломутные цветные воды, обрабатываемые коагулянтом 0,35-0,45 Воды средней мутности, обрабатываемые коагулянтом 0,45-0,5 Мутные воды, обрабатываемые: коагулянтом 0,5-0,6 флокулянтом 0,2-0,3 Мутные воды, не обрабатываемые коагулянтом 0,08-0,15

Изображение слайда
6

Слайд 6: СНиП 2.04.02-84* табл.18

Примечания: 1. В случае применения флокулянтов при коагулировании воды скорости выпадения взвеси следует увеличивать на 15—20 %. 2. Нижние пределы u 0 указаны для хозяйственно-питьевых водопроводов.

Изображение слайда
7

Слайд 7

2. Длина отстойника: где Н ср - средняя высота зоны осаждения, м, принимаемая равной 3—3,5 м; V ср — расчетная скорость горизонтального движения воды в начале отстойника, принимаемая равной 6—8, 7—10 и 9—12 мм/с соответственно для вод маломутных, средней мутности и мутных.

Изображение слайда
8

Слайд 8

3. Ширина отстойника: 77,5:6=12,91. Принимаем 13 секций шириной 6 м. Резервные секции не предусматриваются.

Изображение слайда
9

Слайд 9

4. Концентрация взвешенных веществ, поступающих в отстойник: С = М + К к Д к + 0,25Ц + В и, где М — количество взвешенных вещества исходной воде, г/м ³ (принимается равным мутности воды); Д к — доза коагулянта по безводному продукту, г/м ³ ; К к — коэффициент, принимаемый для очищенного сернокислого алюминия — 0,5, для нефелинового коагулянта — 1,2, для хлорного железа  0,7; Ц — цветность исходной воды, град; В и — количество нерастворимых веществ, вводимых с известью, г/м ³. С = 500 + 0,5·50 + 0,25·70 + 0 = 542,5 мг/л.

Изображение слайда
10

Слайд 10

5. Объем зоны накопления и уплотнения осадка: где Т – время между чистками отстойника, не менее 12 часов [п.6.70], принято 1 сутки; n – число секций отстойника; М осв — мутность воды, выходящей из отстойника, г/м ³, принимаемая от 8 до 15 г/м ³ ; δ - средняя по всей высоте осадочной части концентрация твердой фазы в осадке, г/м ³ в зависимости от мутности воды и продолжительности интервалов между сбросами принимаемая по данным табл. 19;

Изображение слайда
11

Слайд 11: СНиП 2.04.02-84* табл.1 9

Мутность исходной воды, мг/л Применя - емые реагенты Средняя по высоте осадочной части отстойника концентрация твердой фазы в осадке, г/м ³, при интервалах между сбросами осадка, ч 6 12 24 и более До 50 Коагулянт 9 000 12 000 15 000 Св. 50 до 100 - ” - 12 000 16 000 20 000 Св. 10 0 до 4 00 - ” - 20 000 32 000 40 000 Св. 40 0 до 100 0 - ” - 35 000 50 000 60 000 Св. 100 0до1 50 0 - ” - 80 000 100 000 120 000 Св. 150 0 Флокулянт 90 000 140 000 160 000 Св. 150 0 Без реагентов 200 000 250 000 300 000

Изображение слайда
12

Слайд 12: СНиП 2.04.02-84* табл.1 9

Примечание. При обработке исходной воды коагулянтами совместно с флокулянтами среднюю концентрацию твердой фазы в осадке надлежит принимать на 25 % больше для маломутных цветных вод и на 15 % — для вод средней мутности.

Изображение слайда
13

Слайд 13

Высота зоны накопления и уплотнения осадка:

Изображение слайда
14

Слайд 14

Общая высота отстойника: Н отс = 3 + 0,35 + 1,5 + 0,3 = 5,15 м 6м 3м 3м 45 ° 0,3 3,0 0,35 1,5 5,15 3м

Изображение слайда
15

Слайд 15

6. Расчет трубопроводов для гидравлического удаления осадка. 6.1. Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком: W =1,5 · 105,9 = 158,9 м ³.

Изображение слайда
16

Слайд 16: СНиП 2.04.02-84*

6.74. Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком, следует определять с учетом коэффициента разбавления, принимаемого: 1,5 — при гидравлическом удалении осадка; 6.71. Для гидравлического удаления осадка следует предусматривать сборную систему из перфорированных труб, обеспечивающую удаление его в течение 20—30 мин.

Изображение слайда
17

Слайд 17

6.2. Секундный расход воды на 1 секцию при времени сброса осадка 20минут: 6.3. Секундный расход воды на 1 трубопровод:

Изображение слайда
18

Слайд 18

6.4. Диаметр трубопровода при скорости 1 м/с [п.6.71]: 6.5. Принимаем диаметр отверстия d отв =25 мм [п.6.71]. Тогда площадь 1 отверстия: 45 ° 45 ° ≥ 25мм

Изображение слайда
19

Слайд 19: СНиП 2.04.02-84*

6.71. Дно отстойника между трубами сборной системы осадка надлежит принимать плоским или призматическим с углом наклона граней 45°. Расстояние между осями труб следует принимать не более 3 м — при призматическом днище и 2 м — при плоском. Скорость движения осадка в конце труб надлежит принимать не менее 1 м/с; в отверстиях — 1,5—2 м/с; диаметр отверстий — не менее 25 мм, расстояние между отверстиями — 300—500 мм. Отверстия следует располагать в шахматном порядке вниз под углом 45° к оси трубы. Отношение суммарной площади отверстий к площади сечения труб надлежит принимать равным 0,5—0,7.

Изображение слайда
20

Слайд 20

6.6. Площадь всех отверстий при скорости 1,5 - 2 м/с [п.6.71]: 6.7. Количество отверстий: Принимаем 90 шт.

Изображение слайда
21

Слайд 21

6.8. Расстояние между отверстиями: L : n =50:90=0,55 м. (Требование СНиП 300-500 мм). 6.9. Отношение суммарной площади отверстий к площади сечения трубы:

Изображение слайда
22

Слайд 22: СНиП 2.04.02-84*

6.75. Сбор осветленной воды следует предусматривать системой горизонтально расположенных дырчатых труб или желобов с затопленными отверстиями или треугольными водосливами, расположенными на участке 2/3 длины отстойника, считая от задней торцевой стенки, или на всю длину отстойника при оснащении его тонкослойными блоками. Скорость движения осветленной воды в конце желобов и труб следует принимать 0,6— 0,8 м/с, в отверстиях — 1 м/с. Верх желоба с затопленными отверстиями должен быть на 10 см выше максимального уровня воды в отстойнике, заглубление трубы под уровень воды необходимо определять гидравлическим расчетом.

Изображение слайда
23

Слайд 23: СНиП 2.04.02-84*

Отверстия в желобе следует располагать на 5—8 см выше дна желоба, в трубах — горизонтально по оси. Диаметр отверстий должен быть не менее 25 мм. Излив воды из желобов и труб в сборный карман должен быть свободным (незатопленным). Расстояние между осями желобов или труб должно быть не менее 3 м.

Изображение слайда
24

Слайд 24: 7. Расчет системы сбора осветленной воды

1 2 1 2 - Зона осаждения - Зона накопления и уплотнения осадка В Н L V U 0 7. Расчет системы сбора осветленной воды. 2/3 L ≥3м b ж h ж

Изображение слайда
25

Слайд 25

7.1. Расход воды на каждый желоб: 7.2. Ширина желоба: b ж = 0,9 · Q 0,4 1ж = 0,9 · 0,069 0,4 = 0,31 м Площадь поперечного сечения желоба:

Изображение слайда
26

Слайд 26

7.4. Глубина воды в желобе:

Изображение слайда
27

Слайд 27: Камера хлопьеобразования

Размер КХО принимаем по типовой ячейке 9х6 м. 1. Скорость движения воды в КХО:

Изображение слайда
28

Слайд 28

2. Высота воды в КХО принимается равной высоте отстойника с учетом потерь напора 0,1 м: Н кхо = 3 + 0,35 + 1,5 + 0,1 = 4,95 м 3. Время пребывания воды в камере реакции:

Изображение слайда
29

Слайд 29: 4. Расчет системы распределения воды

Изображение слайда
30

Слайд 30: СНиП 2.04.02-84*

6.57. Распределение воды по площади камеры хлопьеобразования со взвешенным осадком следует предусматривать с помощью напорных перфорированных труб с отверстиями, направленными вниз под углом 45°. Расстояние между перфорированными трубами следует принимать 2 м, от стенки камеры — 1 м. Потери напора в перфорированных распределительных трубах надлежит определять согласно п. 6.86. Скорость движения воды в начале распределительных труб следует принимать 0,5— 0,6 м/с, площадь отверстий 30—40 % площади сечения распределительной трубы, диаметр отверстий — не менее 25 мм.

Изображение слайда
31

Слайд 31

4.1. Расход воды на 1 трубопровод: 4.2. При скорости 0,5 м/с диаметр трубопровода:

Изображение слайда
32

Слайд 32

4.3. Принимаем диаметр отверстия d отв=25 мм [п.6.57]. Тогда площадь 1 отверстия: 4.4. Площадь всех отверстий (40%) [п.6.57]:

Изображение слайда
33

Слайд 33

4.5. Количество отверстий: Принимаем 78 шт. 4.6. Расстояние между отверстиями: L : n =9:78=0,115 м.

Изображение слайда
34

Слайд 34: СНиП 2.04.02-84*

6.58. Отвод воды из камер хлопьеобразования в отстойники надлежит предусматривать при скорости движения воды не более 0,1 м/с для мутных вод и 0,05 м/с для цветных вод. На входе воды в отстойник следует устанавливать подвесную перегородку, погруженную на 1/4 высоты отстойника. Скорость движения воды между стенкой и перегородкой должна быть не более 0,03 м/с.

Изображение слайда
35

Слайд 35

Разрез 1-1 КХ ГО ¼ Н отс 0,05-0,1м/с 0,03м/с h в ℓ

Изображение слайда
36

Слайд 36

5. Отвод воды из КХО в отстойник предусматривается через затопленный водослив. Верх стенки водослива располагается ниже уровня воды в камере на величину:

Изображение слайда
37

Последний слайд презентации: Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования

6. Расстояние между полупогружной перегородкой и стенкой:

Изображение слайда