Презентация на тему: Однофазный однополупериодный выпрямитель

Однофазный однополупериодный выпрямитель
вертикально-фазовое управления
Однофазный двухполупериодный выпрямитель со средней точкой L d = 0 α =0
Однофазный двухполупериодный выпрямитель со средней точкой L d =0 α > 0 (см. модель)
Однофазный мостовой выпрямитель
Трехфазный мостовой выпрямитель (см. модель)
Трехфазный двухмостовой выпрямитель с последовательным соединением мостов
Однополупериодный инвертор
Автономные инверторы
Инверторы тока и напряжения
Параллельный инвертор тока
Последовательный инвертор тока
Способы улучшения выходного напряжения инверторов и преобразователей частоты
Ряд Фурье
Влияние несинусоидальности напряжения на потребителей
ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНО ПАРАЛЛЕЛЬНЫЕ РЕЗОНАНСНЫЕ ЗВЕНЬЯ
Однофазный однополупериодный выпрямитель
Однофазный однополупериодный выпрямитель
Суммирование напряжений одинаковых частот
Суммирование напряжений разных частот
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ЧАСТОТЫ В ЭЛЕКТРОПРИВОДЕ
Режимы работы насоса
Оценка потребляемой мощности при регулировании частоты вращения
Изменение КПД насосного агрегата
Частотно регулируемый электропривод
Скалярное частотное управление
Преобразователи с непосредственной связью
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ЧАСТОТЫ С НЕПОСРЕДСТВЕННОЙ СВЯЗЬЮ
Преобразователи с явно выраженным звеном постоянного тока на тиристорах
Изменение частоты и амплитуды
Структура преобразователя частоты
Двухтрансформаторная схема высоковольтного преобразователя частоты
Преобразователь частоты высоковольтный многоуровневый «Электротекс»
Распределение напряжений преобразователя частоты высоковольтного многоуровневого Электротекс
Основные технические данные и характеристики EK-AV6-1,2- AF-I6- УХЛ4
Свойства EK-AV6-XX-ХF-IX
Структурная схема системы управления ПЧ
Широтно-импульсная модуляция напряжения в преобразователях частоты (2)
1/38
Средняя оценка: 4.9/5 (всего оценок: 79)
Код скопирован в буфер обмена
Скачать (2630 Кб)
1

Первый слайд презентации: Однофазный однополупериодный выпрямитель

Изображение слайда
2

Слайд 2: вертикально-фазовое управления

Принцип работы данной СУ основан на формировании управляющих импульсов, следующих синхронно с сетевым напряжением u АВ и сдвинутых относительно этого напряжения по фазе на угол α. В выпря­ми­телях с регулированием по выходному напряжению угол α обеспечивается таким, чтобы среднее значение выпрямленного напряжения Ud мало отличалось от заданного при различных возмущениях, напри­мер колебаниях сетевого напряжения u АВ. Привязка импульсов к сетевому напряжению осуществляется входным устройством ВУ. Функции ВУ в данной СУ может выполнять трансформатор со средней точкой, вторичные полуобмотки которого создают два синусоидальных напряже­ния, сдвинутых между собой на угол π. Напряжения с каждой вторичной полуобмотки ВУ поступают на фазосдвигающие устройства ФУ1 и ФУ2. Наиболее просто фазосдвигающие устройства в данном случае реализуются на принципе вертикально-фазового управления. В частности, схемы могут быть выполнены так, чтобы обеспечить формирование импульсов в моменты равенства напряжений, поступающих от ВУ и равных u 'ву1, и и'ву2 с напряжением Δ U р, поступающим на ФУ1 и ФУ2 от автоматического регулятора напряжения АРН структурная схема АРН состоит из источника опорного (эталонного) напряжения ИОН, сумматора 1 и усилителя 2, включающего в себя в общем случае различные звенья динамической коррекции системы автоматического регулирова­ния. В рассматриваемом примере последняя выполнена на принципе использования обратной связи. Напряжение цепи обратной связи U 0,с от датчика напряжения ДН поступает на сумматор 1, на вход которого подается также опорное напряжение U 0. Разность этих напряже­ний ε (один из сигналов поступает на сумматор с обратным знаком) подается на вход усилителя 2. Выходной сигнал усилителя поступает на входы ФУ1 и ФУ2 и далее на формирователи управляющих импульсов ФИ1 и ФИ2. Δ U р определяет моменты формирования управляющих импульсов тиристоров, т. е. угол управления α. Согласно принципа работы выпрямителя, чем больше угол α, тем меньше среднее значение выходного напряжения выпрямителя. Эта зависимость позволяет регулировать выходное напряжение, в частности осуществлять его стабилизацию на заданном уровне при различных возму­щаю­щих воздействиях. Например, если в ре­зультате возрастания входного напряжения начнет увели­чиваться выходное напряжение выпрямителя, то усиленный сигнал рассогласования ε будет изменять угол α так, чтобы восстановить выходное напряжение на заданном уровне. В результате сиг­нал ε будет стремиться к нулю, а выходное напряжение к значению, задан­ному опорным напряжением U 0 и коэффициентом передачи датчика вы­ход­ного напряжения ДН.

Изображение слайда
3

Слайд 3: Однофазный двухполупериодный выпрямитель со средней точкой L d = 0 α =0

Изображение слайда
4

Слайд 4: Однофазный двухполупериодный выпрямитель со средней точкой L d =0 α > 0 (см. модель)

Изображение слайда
5

Слайд 5: Однофазный мостовой выпрямитель

Изображение слайда
6

Слайд 6: Трехфазный мостовой выпрямитель (см. модель)

Изображение слайда
7

Слайд 7: Трехфазный двухмостовой выпрямитель с последовательным соединением мостов

Изображение слайда
8

Слайд 8: Однополупериодный инвертор

Изображение слайда
9

Слайд 9: Автономные инверторы

Изображение слайда
10

Слайд 10: Инверторы тока и напряжения

Изображение слайда
11

Слайд 11: Параллельный инвертор тока

Изображение слайда
12

Слайд 12: Последовательный инвертор тока

Изображение слайда
13

Слайд 13: Способы улучшения выходного напряжения инверторов и преобразователей частоты

Изображение слайда
14

Слайд 14: Ряд Фурье

Любая периодическая функция f( t ) с периодом T может быть представлена в виде суммы синусов и косинусов от аргумента n w t (так называемый ряд Фурье), где n - целое положительное число, t - время, w =2p/ T - угловая частота. Компоненты ряда Фурье называются гармониками. Любая четная функция может быть разложена в ряд Фурье, состоящий из косинусов, а любая нечетная функция раскладывается в ряд из синусов. Рассмотрим функцию в виде периодически повторяющихся прямоугольных импульсов как показано на рисунке (где a = b = T /2).. Период функции T = 2p/w. Эта функция раскладывается в ряд:

Изображение слайда
15

Слайд 15: Влияние несинусоидальности напряжения на потребителей

Изображение слайда
16

Слайд 16: ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНО ПАРАЛЛЕЛЬНЫЕ РЕЗОНАНСНЫЕ ЗВЕНЬЯ

Изображение слайда
17

Слайд 17

Изображение слайда
18

Слайд 18

Изображение слайда
19

Слайд 19: Суммирование напряжений одинаковых частот

Изображение слайда
20

Слайд 20: Суммирование напряжений разных частот

Изображение слайда
21

Слайд 21: ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ЧАСТОТЫ В ЭЛЕКТРОПРИВОДЕ

Классификация преобразователей частоты для регулируемого электропривода переменного тока

Изображение слайда
22

Слайд 22: Режимы работы насоса

Регулирование параметров насоса дросселированием В настоящее время самым распространенным способом поддержания необходимого давления в системах подачи жидкости является дросселирование. Достижение требуемых параметров (расхода Q 2 или напора H 2 ) производится изменением характеристик трубопровода при неизменной характеристике насоса путем прикрытия дросселирующего клапана. Рабочая точка смещается из позиции 1, с параметрами H и Q в позицию 2' по характеристике насоса, обеспечивая требуемый расход Q 2 или напор H 2. Насос развивает напор H 2 '. Между насосом и дросселем создается избыточное давление H 2 ' - H 2, на которое расходуется энергия N= k * Q 2 * (H 2 ' - H 2 ). Регулирование изменением частоты вращения двигателя Достижение требуемого расхода производится изменением характеристик насоса при неизменной характеристике трубопровода. Рабочая точка смещается из позиции 1 в позицию 2 по характеристике трубопровода, обеспечивая требуемый расход Q 2 или напор H 2.

Изображение слайда
23

Слайд 23: Оценка потребляемой мощности при регулировании частоты вращения

В соответствии с формулами приведения центробежных насосов и вентиляторов можно оценить потребляемую мощность, при использовании регулирования оборотов двигателя: Q/Q 2 =n/n 2 ; H/H 2 =(n/n 2 ) 2 ; N/N 2 =(n/n 2 ) 3 ; где: Q - расход n - частота вращения H - напор N - мощность потребляемая электродвигателем Определение экономии электроэнергии необходимо производить для каждого отдельного случая, т.к. необходимо учитывать следующие факторы: - при регулировании расхода дросселированием также происходит незначительное снижение потребляемой мощности, причем в разной степени для разной среды; - работа насосов со статическим напором несколько снижает ожидаемую экономию, при регулировании частоты вращения. График потребления электроэнергии при регулировании расхода дросселированием и изменением частоты вращения двигателя представлен справа. Если организовать работу  привода насосного агрегата таким образом, чтобы он при изменении параметров технологического процесса (расхода в сети и давления на входе агрегата) изменял частоту вращения, то в итоге можно без существенных потерь энергии стабилизировать давление в сети потребителей. При таком способе регулирования исключаются потери напора (нет дроссельных элементов), а значит, и потери гидравлической энергии.

Изображение слайда
24

Слайд 24: Изменение КПД насосного агрегата

Способ  регулирования давления в сети путём изменения частоты вращения привода насосного агрегата снижает энергопотребление ещё и по другой причине.  Собственно насос как устройство  преобразования энергии имеет свой коэффициент полезного действия - отношение механической энергии, приложенной к валу, к гидравлической энергии, получаемой в напорном трубопроводе насосного агрегата. Характер изменения коэффициента полезного действия насоса в зависимости от расхода жидкости Q при различных частотах представлен на рисунке сверху. В соответствии с теорией подобия максимум коэффициента полезного действия с уменьшением частоты вращения несколько снижается и смещается влево. Анализ требуемого изменения частоты насосного агрегата при изменении расхода в сети показывает, что с уменьшением расхода требуется снижение частоты вращения. Если рассмотреть работу агрегата для расхода меньше номинального (вертикальные линии А и В), то для этих режимов рационально работать на пониженной частоте вращения. В этом случае КПД насоса выше, чем при работе на номинальной частоте вращения. Таким образом, снижение частоты вращения в соответствии с технологической нагрузкой позволяет не только экономить потребляемую энергию на исключении гидравлических потерь, но и получить экономический эффект за счёт повышения коэффициента полезного действия самого насоса - преобразования механической энергии в гидравлическую.

Изображение слайда
25

Слайд 25: Частотно регулируемый электропривод

Возможность управления частотой вращения короткозамкнутых асинхронных электродвигателей была доказана сразу же после их изобретения. Реализовать эту возможность удалось лишь с появлением силовых полупроводиниковых приборов - сначала тирристоров, а позднее транзисторов IGBT. В настоящее время во всём мире широко реализуется способ управления асинхронной машиной, которая сегодня рассматривается не только с точки зрения экономии энергии, но и с точки зрения совершенствования управления технологическим процессом. В промышленности и быту применяют двигатели переменного и постоянного тока. Исторически сложилось, что для регулирования скорости вращения чаще использовали двигатель постоянного тока. Преобразователь в данном случае регулировал только напряжение, был прост и дешёв.  Однако двигатели постоянного тока имеют сложную конструкцию, критичный в эксплуатации щёточный аппарат и сравнительно дороги. Асинхронные двигатели широко распространены, надёжны, имеют относительно  невысокую стоимость, хорошие эксплуатационные качества, но регуляторы скорости их вращения из-за сложности систем электронного регулирования частоты питающего напряжения стоили до начала 80-х годов дорого и не обладали качествами, необходимыми для широкого внедрения в индустрию. Современный частотно регулируемый электропривод состоит из асинхронного или синхронного электрического двигателя и преобразователя частоты. Название «частотно регулируемый электропривод» обусловлено тем, что регулирование скорости вращения двигателя осуществляется изменением частоты напряжения питания, подаваемого на двигатель от преобразователя частоты. На протяжении последних 10 –15 лет в мире наблюдается широкое и успешное внедрение частотно регулируемого электропривода для решения различных технологических задач во многие отрасли экономики. Это объясняется в первую очередь разработкой и созданием преобразователей частоты на принципиально новой элементной базе, главным образом на биполярных транзисторах с изолированным затвором ( IGBT ), рассчитанный на токи до нескольких килоампер, напряжением до нескольких киловольт и имеющих частоту коммутации 30 кГц и выше. Существует два основных типа преобразователей частоты: с непосредственной связью и с промежуточным контуром постоянного тока.

Изображение слайда
26

Слайд 26: Скалярное частотное управление

При скалярном управлении по определенному закону изменяют амплитуду и частоту приложенного к двигателю напряжения. Изменение частоты питающего напряжения приводит к отклонению от расчетных значений максимального и пускового моментов двигателя, к.п.д., коэффициента мощности. Поэтому для поддержания требуемых рабочих характеристик двигателя необходимо с изменением частоты одновременно соответственно изменять и амплитуду напряжения. В существующих преобразователях частоты при скалярном управлении чаще всего поддерживается постоянным отношение максимального момента двигателя к моменту сопротивления на валу. То есть при изменении частоты амплитуда напряжения изменяется таким образом, что отношение максимального момента двигателя к текущему моменту нагрузки остается неизменным. Это отношение называется перегрузочная способность двигателя. При постоянстве перегрузочной способности номинальные коэффициент мощности и к.п.д. двигателя на всем диапазоне регулирования частоты вращения практически не изменяются. Максимальный момент, развиваемый двигателем, определяется следующей зависимостью M мах = k * U 2 / f 2, где k - постоянный коэффициент. Поэтому зависимость напряжения питания от частоты определяется характером нагрузки на валу электрического двигателя. Для постоянного момента нагрузки поддерживается отношение U / f = const, и, по сути, обеспечивается постоянство максимального момента двигателя. Характер зависимости напряжения питания от частоты для случая с постоянным моментом нагрузки изображен на рис. 2. Угол наклона прямой на графике зависит от величин момента сопротивления и максимального крутящего момента двигателя. Вместе с тем на малых частотах, начиная с некоторого значения частоты, максимальный момент двигателя начинает падать. Для компенсации этого и для увеличения пускового момента используется повышение уровня напряжения питания. В случае вентиляторной нагрузки реализуется зависимость U / f 2 = const. Характер зависимости напряжения питания от частоты для этого случая показан на нижнем рисунке. При регулировании в области малых частот максимальный момент также уменьшается, но для данного типа нагрузки это некритично. Используя зависимость максимального крутящего момента от напряжения и частоты, можно построить график U от f для любого типа нагрузки. Важным достоинством скалярного метода является возможность одновременного управления группой электродвигателей.

Изображение слайда
27

Слайд 27: Преобразователи с непосредственной связью

Исторически первыми появились преобразователи с непосредственной связью, в которых силовая часть представляет собой управляемый выпрямитель и выполнена на не запираемых тиристорах. Система управления поочередно отпирает группы тиристотров и подключает статорные обмотки двигателя к питающей сети. Таким образом, выходное напряжение преобразователя формируется из «вырезанных» участков синусоид входного напряжения. На рисунке показан пример формирования выходного напряжения для одной из фаз нагрузки. На входе преобразователя действует трехфазное синусоидальное напряжение u а, u в, u с. Выходное напряжение u вых имеет несинусоидальную «пилообразную» форму, которую условно можно аппроксимировать синусоидой (утолщенная линия). Из рисунка видно, что частота выходного напряжения не может быть равна или выше частоты питающей сети. Она находится в диапазоне от 0 до 30 Гц. Как следствие малый диапазон управления частоты вращения двигателя (не более 1 : 10). Это ограничение не позволяет применять такие преобразователи в современных частотно регулируемых приводах с широким диапазоном регулирования технологических параметров. Использование не запираемых тиристоров требует относительно сложных систем управления, которые увеличивают стоимость преобразователя. «Резаная» синусоида на выходе преобразователя является источником высших гармоник, которые вызывают дополнительные потери в электрическом двигателе, перегрев электрической машины, снижение момента, очень сильные помехи в питающей сети. Применение компенсирующих устройств приводит к повышению стоимости, массы, габаритов, понижению к.п.д. системы в целом. Наряду с перечисленными недостатками преобразователей с непосредственной связью, они имеют определенные достоинства. К ним относятся: -         практически самый высокий КПД относительно других преобразователей (98,5% и выше), -        способность работать с большими напряжениями и токами, что делает возможным их использование в мощных высоковольтных приводах, -         относительная дешевизна, несмотря на увеличение абсолютной стоимости за счет схем управления и дополнительного оборудования. Подобные схемы преобразователей используются в старых приводах и новые конструкции их практически не разрабатываются.

Изображение слайда
28

Слайд 28: ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ЧАСТОТЫ С НЕПОСРЕДСТВЕННОЙ СВЯЗЬЮ

Изображение слайда
29

Слайд 29: Преобразователи с явно выраженным звеном постоянного тока на тиристорах

Наиболее широкое применение в современных частотно регулируемых приводах находят преобразователи с явно выраженным звеном постоянного тока. В преобразователях этого класса используется двойное преобразование электрической энергии: входное синусоидальное напряжение с постоянной амплитудой и частотой выпрямляется в выпрямителе (В), фильтруется фильтром (Ф), сглаживается, а затем вновь преобразуется инвертором (И) в переменное напряжение изменяемой частоты и амплитуды. Двойное преобразование энергии приводит к снижению к.п.д. и к некоторому ухудшению массогабаритных показателей по отношению к преобразователям с непосредственной связью. Для формирования синусоидального переменного напряжения используются автономные инверторы напряжения и автономные инверторы тока. В качестве электронных ключей в инверторах применяются запираемые тиристоры GTO и их усовершенствованные модификации GCT, IG C T, SGCT, и биполярные транзисторы с изолированным затвором IGBT. Главным достоинством тиристорных преобразователей частоты, как и в схеме с непосредственной связью, является способность работать с большими токами и напряжениями, выдерживая при этом продолжительную нагрузку и импульсные воздействия. Они имеют более высокий КПД (до 98%) по отношению к преобразователям на IGBT транзисторах (95 – 98%). Преобразователи частоты на тиристорах в настоящее время занимают доминирующее положение в высоковольтном приводе в диапазоне мощностей от сотен киловатт и до десятков мегаватт с выходным напряжением 3 - 10 кВ и выше. Однако их цена на один кВт выходной мощности самая большая в классе высоковольтных преобразователей.

Изображение слайда
30

Слайд 30: Изменение частоты и амплитуды

В инверторе осуществляется преобразование постоянного напряжения u d в трехфазное (или однофазное) импульсное напряжение u и изменяемой амплитуды и частоты. По сигналам системы управления каждая обмотка электрического двигателя подсоединяется через соответствующие силовые транзисторы инвертора к положительному и отрицательному полюсам звена постоянного тока. Длительность подключения каждой обмотки в пределах периода следования импульсов модулируется по синусоидальному закону. Наибольшая ширина импульсов обеспечивается в середине полупериода, а к началу и концу полупериода уменьшается. Таким образом, система управления обеспечивает широтно-импульсную модуляцию (ШИМ) напряжения, прикладываемого к обмоткам двигателя. Амплитуда и частота напряжения определяются параметрами модулирующей синусоидальной функции. При высокой несущей частоте ШИМ (2 … 15 кГц) обмотки двигателя вследствие их высокой индуктивности работают как фильтр. Поэтому в них протекают практически синусоидальные токи. В схемах преобразователей с управляемым выпрямителем изменение амплитуды напряжения u и может достигаться регулированием величины постоянного напряжения u d, а изменение частоты – режимом работы инвертора. При необходимости на выходе автономного инвертора устанавливается фильтр для сглаживания пульсаций тока. В схемах преобразователей на IGBT в силу низкого уровня высших гармоник в выходном напряжении потребность в фильтре практически отсутствует. Таким образом, на выходе преобразователя частоты формируется трехфазное (или однофазное) переменное напряжение изменяемой частоты и амплитуды ( U вых = var, f вых = var ).

Изображение слайда
31

Слайд 31: Структура преобразователя частоты

Большинство современных преобразователей частоты построено по схеме двойного преобразования. Они состоят из следующих основных частей: - звена постоянного тока -силового трехфазного импульсного инвертора -системы управления Звено постоянного тока состоит из неуправляемого выпрямителя и фильтра. Переменное напряжение питающей сети (L1, L2, L3) преобразуется в нем в напряжение постоянного тока (+, -). Силовой трехфазный импульсный инвертор состоит из шести транзисторных ключей соединенных по схеме приведенной выше. Каждая обмотка двигателя подсоединяется через соответствующий ключ к положительному и отрицательному полюсу звена постоянного тока. Инвертор осуществляет преобразование напряжения постоянного тока в трехфазное переменное напряжение изменяемой частоты и амплитуды (U, V, W), управляющее двигателем. Система управления осуществляет управление силовым инвертором.

Изображение слайда
32

Слайд 32: Двухтрансформаторная схема высоковольтного преобразователя частоты

В схеме преобразователя осуществляется двойная трансформация напряжения с помощью понижающего (Т1) и повышающего (Т2) высоковольтных трансформаторов. Двойная трансформация позволяет использовать для регулирования частоты относительно дешевый низковольтный преобразователь частоты, структура которого представлена на предыдущем сайте. Преобразователи отличают относительная дешевизна и простота практической реализации. Вследствие этого они наиболее часто применяются для управления высоковольтными электродвигателями в диапазоне мощностей до 1 – 1,5 МВт. При большей мощности электропривода трансформатор Т2 вносит существенные искажения в процесс управления электродвигателем. Основными недостатками двухтрансформаторных преобразователей являются высокие массогабаритные характеристики, меньшие по отношению к другим схемам КПД (93 – 96%) и надежность. Преобразователи, выполненные по этой схеме, имеют ограниченный диапазон регулирования частоты вращения двигателя как сверху, так и снизу от номинальной частоты. При снижении частоты на выходе преобразователя увеличивается насыщение сердечника и нарушается расчетный режим работы выходного трансформатора Т2. Поэтому, как показывает практика, диапазон регулирования ограничен в пределах n ном > n >0,5 n ном. Для расширения диапазона регулирования используют трансформаторы с увеличенным сечением магнитопровода, но это увеличивает стоимость, массу и габариты. При увеличении выходной частоты растут потери в сердечнике трансформатора Т2 на перемагничивание и вихревые токи. В приводах мощностью более 1 МВт и напряжении низковольтной части 0,4 – 0,6 кВ сечение кабеля между преобразователем частоты и низковольтной обмоткой трансформаторов должно быть рассчитано на токи до килоампер, что увеличивает массу преобразователя.

Изображение слайда
33

Слайд 33: Преобразователь частоты высоковольтный многоуровневый «Электротекс»

Для получения высокого коэффициента мощности преобразователя входной трансформатор выполнен по схеме “треугольник-звезда зигзаг“. Применение столь сложной конструкции трансформатора позволило осуществить фазовый поворот питающих напряжений ячеек с шагом 10 электрических градусов. Созданная трансформаторная система позволила создать три группы из шести источников трехфазного напряжения, имеющие фазовые сдвиги минус 25, минус 15, минус 5, плюс 5, плюс 15, плюс 25 электрических градусов по отношению к питающей сети. Использование трансформатора с фазовращением, в сочетании с синтезированным алгоритмом управления инверторными ячейками, позволило получить практически синусоидальную форму входного тока преобразователя даже при использовании шестипульсного входного выпрямителя ячейки. Высокий коэффициент мощности преобразователя по отношению к питающей сети позволяет использовать в качестве источника энергии автономные генераторы, не создавая избыточного запаса по реактивной мощности источника. Питание ячеек осуществляется с помощью многообмоточного трансформатора. При этом каждая ячейка представляет собой независимый источник переменного управляемого напряжения с возможностью работы с ШИМ. Полученные источники управляемого переменного напряжения соединяются последовательно в звенья, формируя фазу выходного напряжения. Построение трехфазной системы питания асинхронного двигателя производится включением звеньев в “звезду”. Структурная схема преобразователя приведена на рисунке.

Изображение слайда
34

Слайд 34: Распределение напряжений преобразователя частоты высоковольтного многоуровневого Электротекс

Сравнительно низкое напряжение элементарной ячейки преобразователя в комплексе с комбинированной системой управления, построенной с использованием новейших сигнальных процессоров, позволяет получить форму напряжения на выходе многоуровневого преобразователя близкую к синусоиде, значительно снизить коммутационные нагрузки на полупроводниковые компоненты, улучшить гармонический состав тока, практически исключить коммутационные перенапряжения на обмотках двигателя. Улучшение гармонического состава позволит значительно уменьшить потери в электроприводе, позволит не накладывать ограничения на длину кабеля подключения. Применение сигнальных процессоров дает возможность построить адаптивный алгоритм управления, что позволит расширить рамки применения высоковольтного регулируемого асинхронного электропривода.

Изображение слайда
35

Слайд 35: Основные технические данные и характеристики EK-AV6-1,2- AF-I6- УХЛ4

Изображение слайда
36

Слайд 36: Свойства EK-AV6-XX-ХF-IX

При использовании преобразователей частоты EK-AV6-XX-ХF-IX: - отсутствуют значительные гармонические помехи в питающей сети; - не нужны силовые фильтры в цепи ПЧ - АД; - длина кабелей от ПЧ к двигателю может достигать 2 км; - коэффициент полезного действия составляет не менее 0,97 при частоте вращения близкой к номинальной; - возможно динамическое торможение двигателя (подача постоянного тока в статор) и выбегом; - не требуется подбор специальных двигателей с повышенным классом изоляции, нагрев двигателя не выходит за рамки обычного; - возможно восстановление работоспособности ПЧ в короткий срок без использования специального инструмента (замена ячейки возможна менее чем за 30 минут). EK-AV6-XX-ХF-IX выполняется с полностью цифровым управлением, может применяться в автоматизированном производстве, управляться и контролироваться системой управления верхнего уровня. EK-AV6-XX-ХF-IX обладает полностью модульной структурой. Поврежденный модуль может быть легко и быстро заменен. Вышедшая из строя ячейка автоматически отключается без вмешательства оператора, при этом отдаваемая мощность привода падает на 10% (для ПЧ на 6 кВ). Силовые модули имеют повышенную надежность, так как в цепи постоянного тока используются полипропиленовые конденсаторы, которые имеют 100000 часов наработку на отказ (10-12 лет, при этом электролитические конденсаторы рассчитаны на 5-7 лет работы). Каждая силовая ячейка имеет три датчика температуры, которые выводят информацию о температуре всех модулей в реальном масштабе времени и отключают любой из них при превышении рабочей температуры выше установленной, а также оптимизируют работу системы охлаждения, тем самым, продлевая ресурс вентиляторов. Таким образом, любой из модулей может быть исключен из общего ряда формирования фазного напряжения с понижением нагрузки привода не более 10%. Информация о токах, напряжениях, формируемой мощности ячейки и данные о температуре передаются контроллером управления модуля по оптоволоконному кабелю в шкаф управления. В каждом силовом модуле имеется все необходимые защиты, функционирующие независимо от основной системы управления ЧРП, даже при обрыве оптоволоконной связи.

Изображение слайда
37

Слайд 37: Структурная схема системы управления ПЧ

Изображение слайда
38

Последний слайд презентации: Однофазный однополупериодный выпрямитель: Широтно-импульсная модуляция напряжения в преобразователях частоты (2)

Если частота переключений силовых транзисторов в инверторе будет существенно больше частоты среза фазы двигателя, то фаза будет эффективно фильтровать прикладываемое к ней напряжение в получаемый в фазе ток, как показано на верхнем рисунке. Интервал времени нахождения ключа в проводящем состоянии по отношению к периоду широтно-импульсной модуляции называют скважностью S = T ШИМ /t им =1/ D Если скважность ключа в каждой фазе менять по синусоидальному закону, то так же будет меняться и среднее значение напряжения фазы на периоде. Применение инверторов с широтно-импульсной модуляцией напряжения позволяет достигать КПД преобразователя частоты более 95%, что было бы невозможно при использовании транзисторов в линейном (а не ключевом) режиме.

Изображение слайда