Презентация на тему: КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН

Реклама. Продолжение ниже
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН
1/22
Средняя оценка: 4.7/5 (всего оценок: 8)
Код скопирован в буфер обмена
Скачать (517 Кб)
Реклама. Продолжение ниже
1

Первый слайд презентации

КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН ЛЕКЦИИ: НОРМАТИВНОЕ И РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ РАСЧЕТЫ КДИП ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ 4.1. Центральное растяжение 4.2. Центральное сжатие 4.3. Поперечный изгиб 4.4. Косой изгиб 4.5. Внецентренное растяжение и растяжение с изгибом 4.6. Внецентренное сжатие и сжатие с изгибом Лекция 7 №7/1 ЗАДАНИЕ НА САМОСТОЯТЕЛЬНУЮ ПОДГОТОВКУ: 1. История развития методов расчета строительных конструкций 2. Статистическая обработка экспериментальных данных. Кривая нормаль- ного распределения Гаусса-Лапласа 3. Особенности расчета металлических конструкций на различные виды напряженно-деформированного состояния 4. Принцип независимости действия сил, области его применения

Изображение слайда
1/1
2

Слайд 2

Переход от показателей прочности малых стандартных образцов чистой (без пороков) древесины ( R вр.ч. ) к прочности натуральных пиломатериалов ( R вр. ) осуществляется R вр.ч. = R вр.ч. × k п × k р, где k п = 0,2…0,7 – коэф., учитывает влияние пороков, k р = 0,6…0,95 – коэф., учитывает влияние размеров. Определяются экспериментальным путем. Лекция 7 №7/2 1. НОРМАТИВНОЕ И РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ 06.11.2019 2 Нормативное сопротивление – контролируемый уровень минимального временного сопротивления с доверительной вероятностью 0,99 R Н =R вр. ×(1-1,64ϑ), где вариационный коэффициент ϑ = 0,15…0,20 для 1-3 сортов древесины. Расчетное сопротивление древесины связано с нормативным следующей зависимостью R = R Н × m дл /( k ϑ ×k o ), В главе СНиП II-25-80 применены показатели прочности реальных образцов древесины.

Изображение слайда
1/1
3

Слайд 3

Лекция 7 №7/3 06.11.2019 3 m дл = 0,5…1,0 - коэффициент, учитывающий изменение прочности древесины при переходе от кратковременных стандартных испытаний к эксплуатационному режиму; k ϑ = (1-1,64 ϑ )/(1-2,33 ϑ ) – коэффициент безопасности, учитывающий степень обеспеченности; k o – коэффициент, учитывающий степень ответственности строительного объекта и входящих в него конструкций. Расчетные сопротивления древесины сосны, ели (основных пород) приведены в табл. 3 СТО 36554501-002-2006 «ДЕРЕВЯННЫЕ КЛЕЕНЫЕ И ЦЕЛЬНОДЕРЕВЯН-НЫЕ КОНСТРУКЦИИ. Методы проектирования и расчета» Напряженное состояние и характеристика элементов Расчетные сопротивления, МПа/кгс/см 2, для сортов (классов) древесины обозначение 1/К26 2/К24 3/К16 Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон: а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах «б», «в») высотой до 50 см. При высоте сечения более 50 см см. п. 3.2, д текста б) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 11 до 13 см при высоте сечения свыше 11 до 50 см R и, R с, R см R и, R с, R см 14/140 15/150 13/130 14/140 8,5/85 10/100

Изображение слайда
1/1
4

Слайд 4

Лекция 7 №7/4 06.11.2019 4 Нормативные сопротивления древесины приведены в табл. Б2 Приложения Б Вид напряженного состояния , МПа (кгс/см 2 ), элементов классов/сортов , МПа (кгс/см 2 ), чистой древесины К26/1 К24/2 К16/3 1. Изгиб: а) при нагружении кромки - б) при нагружении пласти 2. Сжатие вдоль волокон

Изображение слайда
1/1
5

Слайд 5

Лекция 7 №7/5 2. РАСЧЕТЫ КД ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ Первая группа определяется непригодностью элемента (конструкции, здания) к эксплуатации, вызванной разрушением или потерей устойчивости элемента. σ, τ ≤ R или σ ≤ σ cr = ᵠ × R, от расчетных нагрузок. Вторая группа определяется непригодностью элемента (конструкции, здания) к нормальной эксплуатации, вызванной прогибами недопустимой величины f / l ≤ [ f / l ], от нормативных нагрузок. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон E =10 000 МПа ( 100 000 кгс/см 2 ); поперек волокон Е 90 = 400 МПа ( 4000 кгс/см 2 ). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным G 90 = 500 МПа ( 5000 кгс/см 2 ). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным v 90.0 = 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, v 0.90 = 0,02.

Изображение слайда
1/1
6

Слайд 6

Лекция 7 №7/6 3. КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в таблице 3. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливают путем умножения величин, приведенных в таблице 3, на переходные коэффициенты т п. и коэффициенты условий работы: т в – учитывающий условия эксплуатации; m Т – учитывающий влияние повышенной температуры ( t o C ≥35 ); m Д – учитывающий влияние длительных нагрузок (если напряжения, вызванные ими, превышают 80% от суммарных. Половина снеговой нагрузки – длительно действующая); m Н – учитывает повышение расчетного сопротивления при кратковременной нагрузке (монтажной, ветровой, гололедной, сейсмической); т б – учитывает отставание несущей способности от увеличения высоты балок (при h>500 мм); т о – учитывает концентрацию напряжений в ослабленных сечениях растянутых элементов из круглых лесоматериалов; т а – учитывает снижение прочности при глубокой пропитке антипиренами; т сл – учитывает повышающий прочность эффект пропиткой клеем древесины в клеедощатых элементах; т гн – учитывает предварительные напряжения при гнутье элементов;

Изображение слайда
1/1
7

Слайд 7

Лекция 7 №7/7 Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент т а = 0,8, а из других сталей - принимать по СНиП II -23-81* как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент т = 0,85. 4.1. ЦЕНТРАЛЬНОЕ РАСТЯЖЕНИЕ Прочность проверяют по формуле где N - расчетная продольная сила; R p - расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон; F нт - площадь поперечного сечения элемента нетто. При определении F нт ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении. Расчетные сопротивления, приведенные в таблице 3, следует разделить на коэффициенты надежности γ н /о для конструкций, отнесенных к классам ответственности I, II, III.

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
Реклама. Продолжение ниже
8

Слайд 8

Лекция 7 №7/8 На центральное растяжение работают нижние пояса ферм, раскосы ферм, затяжки арок. Качество материала должно соответствовать 1 сорту. 4.2 ЦЕНТРАЛЬНОЕ СЖАТИЕ Проверка прочности: Проверка устойчивости: где R c - расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон; φ - коэффициент продольного изгиба; F нт - площадь нетто поперечного сечения элемента; F рас - расчетная площадь поперечного сечения элемента.

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
9

Слайд 9

Лекция 7 №7/9 F рас принимается равной: при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки ( а), если площадь ослаблений не превышает 25 % F бр, F расч = F 6 p, если площадь ослабления превышает 25 % F 6 p, F рас = 4/3 F нт ; где F 6 p - площадь сечения брутто; - при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки ( б ), F рас = F нт. Коэффициент продольного изгиба φ при гибкости элемента λ ≤ 70 при гибкости элемента λ > 70 где коэффициент а = 0,8 для древесины и а = 1 для фанеры; коэффициент А = 3000 для древесины и А = 2500 для фанеры и древесины из однонаправленного шпона.

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/3
10

Слайд 10

Лекция 7 №7/10 Гибкость элементов цельного сечения где l 0 - расчетная длина элемента; r - радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно относительно осей Х и У. Расчетная длина элемента 1,0 0,8 2,2 0,65 0,73 1,2 На центральное сжатие работают стойки ферм, раскосы, стойки некоторых рам. Качество материала должно соответствовать 2 сорту.

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
11

Слайд 11

Лекция 7 №7/11 4.3. ПОПЕРЕЧНЫЙ ИЗГИБ Проверка прочности по нормальным напряжениям где М - расчетный изгибающий момент; R и - расчетное сопротивление изгибу. Для цельных элементов W расч = W нт Проверка прочности по скалыванию где Q - расчетная поперечная сила; S  бр - статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/4
12

Слайд 12

06.11.2019 12 Лекция 7 №7/12 I бр - момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси; b рас - расчетная ширина сечения элемента; R ск - расчетное сопротивление древесины скалыванию при изгибе. Проверка устойчивости плоской формы деформирования изгибаемых элементов прямоугольного постоянного сечения где М - максимальный изгибающий момент на рассматриваемом участке l р ; W бр - максимальный момент сопротивления брутто на рассматриваемом участке l р. Коэффициент φ м для изгибаемых элементов прямоугольного постоянного поперечного сечения, шарнирно-закрепленных от смещения из плоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси в опорных сечениях: где l р - расстояние между опорными сечениями элемента, а при закреплении сжатой кромки элемента в промежуточных точках от смещения из плоскости изгиба - расстояние между этими точками; b - ширина поперечного сечения; h - высота поперечного сечения на участке l р ; k ф - коэффициент, зависящий от

Изображение слайда
1/1
13

Слайд 13

Лекция 7 №7/13 Проверка прогиба изгибаемого элемента где f 0 - прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига; h - высота сечения; l - пролет балки; с - коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы. Значения коэффициента с для основных расчетных схем балок приведены в таблице Г.3 приложения Г. Предельный прогиб [ f/l ] регламентирует табл. 16. где На поперечный изгиб работают прогоны, балки, ригели двух шарнирных рам и т.п. Качество материала должно соответствовать 2 сорту. формы эпюры изгибающих моментов на участке l р, определяемый по таблице Г.2 приложения Г

Изображение слайда
1/1
14

Слайд 14

Лекция 7 №7/14 4.4. КОСОЙ ИЗГИБ Проверка прочности по нормальным напряжениям при косом изгибе где М х и М у - составляющие расчетного изгибающего момента для главных осей сечения х и у ; W x и W y - моменты сопротивлений поперечного сечения нетто относительно главных осей сечения х и у. Проверка прогибов при косом изгибе Наименьшее значение площади поперечного сечения из условия прочности при , а из условия прогиба при

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
Реклама. Продолжение ниже
15

Слайд 15

Лекция 7 №7/15 4.5. ВНЕЦЕНТРЕННОЕ РАСТЯЖЕНИЕ И РАСТЯЖЕНИЕ С ИЗГИБОМ Проверка прочности по нормальным напряжениям где W расч - расчетный момент сопротивления поперечного сечения ; F расч - площадь расчетного сечения нетто. На внецентренное растяжение работают нижние пояса ферм и арок, раскосы ферм в случае расцентровки узлов, подкосы рам и др. Качество материала должно соответствовать 1 сорту.

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
16

Слайд 16

Лекция 7 №7/16 4.6. ВНЕЦЕНТРЕННОЕ СЖАТИЕ И СЖАТИЕ С ИЗГИБОМ Уравнение изогнутой оси в виде тригонометрического ряда 95-97% Тогда можно Из строительной механики (1) (2) 1

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
Изображение для работы со слайдом
1/3
17

Слайд 17

Лекция 7 №7/17 (3) (2) и (3) подставим в (1) вспомним, что тогда при

Изображение слайда
1/1
18

Слайд 18

Лекция 7 №7/18 отсюда или Преобразуем Эйлерову силу Для материалов для древесины (4) следовательно (5) Подставим (5) в (4)

Изображение слайда
1/1
19

Слайд 19

Лекция 7 №7/19 проверка прочности по нормальным напряжениям: где М д - изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформированной схеме. В случаях когда в шарнирно-опертых элементах эпюры изгибающих моментов имеют треугольное или прямоугольное очертание, коэффициент ξ следует умножать на поправочный коэффициент k н

Изображение слайда
Изображение для работы со слайдом
1/2
20

Слайд 20

где  н - коэффициент, который следует принимать равным 1,22 при эпюрах изгибающих моментов треугольного очертания (от сосредоточенной силы) и 0,81 - при эпюрах прямоугольного очертания (от постоянного изгибающего момента). Лекция 7 №7/20 Проверка устойчивости плоской формы деформирования n = 2 - для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования и n = 1 для элементов, имеющих такие закрепления. При наличии в элементе на участке l p закреплений из плоскости деформирования со стороны растянутой от момента М кромки коэффициент φ м следует умножать на коэффициент k пМ, а коэффициент φ - на коэффициент k пN

Изображение слайда
1/1
21

Слайд 21

Лекция 7 №7/21 следует принимать равной 1). где  р - центральный угол в радианах, определяющий участок l р элемента кругового очертания (для прямолинейных элементов  р = 0 ); т - число подкрепленных (с одинаковым шагом) точек растянутой кромки на участке l р. (при т ≥ 4 величину Проверка прочности по скалывающим напряжениям

Изображение слайда
1/1
22

Последний слайд презентации: КДиП- И Лекция 2 РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СПЛОШНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛАН

Лекция 7 №7/22 Прогиб сжато-изгибаемых шарнирно-опертых симметрично нагруженных элементов и консольных элементов следует определять по формуле где на внецентренное сжатие и сжатие с изгибом работают верхние пояса ферм при межузловой нагрузке, арки, колонны и стойки трехшарнирных рам и т.п. Качество материала должно соответствовать 2 сорту.

Изображение слайда
1/1
Реклама. Продолжение ниже